| ライブラリ名 | 概要 |
| DWB式サスペンションのアライメント変化 |
４リンク装置の１種である、ダブルウィッシュボーンサスのアライメント変化 |
| H鋼のたわみ比較 |
自重と内角Rを含まないたわみの比較です
H鋼を使う方向がどちらが強いかを比べてください |
| Z：断面係数?p＾3 |
Z：断面係数?p^3 |
| amazone ZA-M粒径係数 |
amazone ZA-Mブロードキャスタの比重計算機 |
| 【CNCフライス】切削速度 |
ミルの刃径・回転速度から適切な切削速度を算出
参考：https://www.ns-tool.com/ja/technology/technical_data/cutting_speed/ |
| 【マンション】工期の妥当性チェック |
マンションの折込みチラシの裏面の「物件概要」に記載されている「階数」「建築確認日」「竣工予定日」から、そのマンションの工期が適正かどうかチェックしよう！ |
| 【鉄道向け】カント量＆緩和曲線長計算 |
1067mm軌道の曲線に対するカント量＆緩和曲線長の計算ソフトです |
| Ｈ形-アール無し-ねじり変形 |
H形-アール無し-ねじり変形（片側固定、トルク荷重）のねじれ角度の計算 |
| インボリュート関数 Inv(alph) |
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| インボリュート関数の逆関数 alpha(Inv) |
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| エアブローノズルの消費空気量 |
空気消費量 |
| オリフィス管径の計算--ORIFICE TUBE=I.D. |
オリフィスの計算（雨水流出抑制施設等の調整池・貯留管）
地下貯留ビット等の、水位の調整を図るためにオリフィス管径の計算をします。 |
| カント算出 |
カントを求めます｡ |
| ジャッキとラム接触面圧-JACK-CONTACTED-SUR |
ジャッキとラム接触面圧-JACK-CONTACTED-SURFACE=PRESSURE【321,326】
Ps=TJ/A
積載物(kg)に対して、スペーサー接触面圧(kg/cm2)の許容値を求める。 |
| スタッド溶接と電源電圧器容量-STUD-WELDING-TR |
スタッド溶接と電源電圧器容量--STUD-WELDING-TRANSFORMER=CAPACITY
Ps=A×V×√Φ/√ξ
直流溶接機の概略仕様に、使用効率ξの電源最低設備容量を求める |
| ステンレス鋼ボルト（M5～M10）の耐力計算 |
ステンレス鋼ボルトの耐力計算 |
| タイミングプーリ軸間距離計算機 |
タイミングベルト機構に用いる標準ベルトの長さから、タイミングプーリの軸間距離を求めます。 |
| タイミングベルトの軸間距離の計算 |
大小プーリーの歯数・ピッチ・ベルト長さから軸間距離を計算します。 |
| タイミングベルト暫定長さ計算機 |
タイミングベルト機構に必要なベルトの長さを求めます。
計算結果をもとに、適切なタイミングベルトの選定を行ってください。 |
| ダクト面積計算 |
ダクトの面積（m2）を計算します |
| ダブルウィッシュボーン式サスペンションのアライメント変化 |
canon製のプリンター付き卓上計算機で各種の計算をしていたが、それが壊れて使えなくなり、
ウィンドウズＰＣのエクセルを使ってみたが、非常に使いにくく、計算結果もＣＡＤと合わない。 |
| チェーンのリンク計算 |
この「チェーン計算」のログラムは、従来の軸間距離とリンク数の計算から、もう少しだけ踏み込んだ
概略軸間距離から、ジョイントリンクなりうる偶数リンクとなるよう計算軸間距離２を算出する。 |
| ドリルの刃先長を求める |
ドリルの先端長を求める |
| ビートの概算重量の計算 |
ビートの概算重量計算機。β版 |
| ビートの直接支払交付金計算 |
ビートの直接支払交付金計算機。β版 |
| ベルト周長計算 |
2個のプーリーとその軸中心間の距離からベルトの長さの計算 |
| ホイールのオフセット計算 |
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| ボイラの出力から、都市ガスの使用量を算出 |
ボイラの総出力から、都市ガスの時間当たりの最大使用量を計算。
配管口径やガバナ選定の際に使用します。 |
| ボルトの必要締付トルク |
フランジ等を締め付けるボルトの軸力が分かる場合、ボルト1本あたりに必要なトルクを計算する。
※ただし概算のため、得られる値で締め付けた場合の
フランジ、ボルト、ガスケットなどの強度は検討されない。
変形、破損の可能性があるため、参考値として計算するものである。 |
| ボルト孔径とねじの呼び径--BOLT-HOLE-VS-HIG |
高力ボルトのボルト孔径とねじの呼び径の関係は、S規準に定められている
【325,S規準】BOLT-HOLE-VS-HIGH-TENSION-BOLT-NOMINAL-DIAMETER
Δs=Φ-d1=2(d1<27)、3(d1≧27) |
| 圧縮コイルばねの寸法からばね定数を計算 |
Amazon等で販売されているコイルばねのバネ定数を計算することが出来ます。
デフォルト値は添付画像のバネの情報を入力しています。
※有効巻数は写真を見ながら何周巻いているかを数えて入力してください。
◆横弾性係数の一覧
ばね鋼鋼材・硬鋼線・ピアノ線・オイルテンパー線 78500
ステンレス鋼(SUS304) 68500
ステンレス鋼(SUS316) 73500
ステンレス鋼(SUS631J1) 73500
黄銅線 39000
洋白線 39000
リン青銅線 42000
ベリリウム銅線 44000 |
| 雨水オリフィス管径--ORIFICE TUBE=I.D. |
オリフィスの計算（雨水流出抑制施設等の調整池・貯留管）
地下貯留ビット等の、水位の調整を図るためにオリフィス管径の計算をします。 |
| 円D面積 |
円D面積 |
| 円の断面係数 慣性モーメント 面積 円周長 |
円の断面係数 慣性モーメント 面積 円周長 |
| 円板変形（全周固定、中心集中荷重） |
円板変形（全周固定、中心集中荷重）の最大応力と最大たわみの計算
参考）https://www.roymech.co.uk/Useful_Tables/Mechanics/Plates.html |
| 円板変形（全周固定、等分布荷重） |
円板変形（全周固定、等分布荷重）の最大応力と最大たわみの計算
参考）https://www.roymech.co.uk/Useful_Tables/Mechanics/Plates.html |
| 円板変形（全周支持、中心集中荷重） |
円板変形（全周支持、中心集中荷重）の最大応力と最大たわみの計算
参考）https://www.roymech.co.uk/Useful_Tables/Mechanics/Plates.html |
| 円板変形（全周支持、等分布荷重） |
円板変形（全周支持、等分布荷重）の最大応力と最大たわみの計算
参考）https://www.roymech.co.uk/Useful_Tables/Mechanics/Plates.html |
| 屋上にどれくらい載せられる？ |
屋上に重たいものを載せても建物は大丈夫？何kgまで載せていいか目安になる。 |
| 回転体の表面速度 |
円筒状の回転体の表面速度を求めます |
| 角ダクトエルボ面積算出(㎡) |
角ダクトエルボ面積計算(㎡) |
| 角ダクト直管面積算出(㎡) |
角ダクト直管面積算出(㎡) |
| 角パイプねじり変形 |
角パイプねじり変形（片側固定、トルク荷重）のねじれ角度と最大応力の計算 |
| 角材ねじり変形 |
角材ねじり変形（片側固定、トルク荷重）のねじれ角度と最大応力の計算 |
| 角板変形（全周固定、中心集中荷重） |
角板変形（全周固定、中心集中荷重）の最大応力と最大たわみの計算
(長辺長さbは、短辺長さaの4倍まで)
参考）https://www.roymech.co.uk/Useful_Tables/Mechanics/Plates.html |
| 角板変形（全周固定、等分布荷重） |
角板変形（全周固定、等分布荷重）の最大応力と最大たわみの計算
参考）https://www.roymech.co.uk/Useful_Tables/Mechanics/Plates.html |
| 角板変形（全周支持、中心集中荷重） |
角板変形（全周支持、中心集中荷重）の最大応力と最大たわみの計算
(長辺長さbは、短辺長さaの4倍まで)
参考）https://www.roymech.co.uk/Useful_Tables/Mechanics/Plates.html |
| 角板変形（全周支持、等分布荷重） |
角板変形（全周支持、等分布荷重）の最大応力と最大たわみの計算
参考）https://www.roymech.co.uk/Useful_Tables/Mechanics/Plates.html |
| 管摩擦係数λの計算 |
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| 管用平行ねじの三針測定と有効径計算式 |
管用平行ねじ等ネジ山の角度が55度のねじの有効径を求める計算式です。 |
| 丸パイプねじり変形 |
丸パイプねじり変形（片側固定、トルク荷重）のねじれ角度と最大応力の計算 |
| 丸材ねじり変形 |
丸材ねじり変形（片側固定、トルク荷重）のねじれ角度と最大応力の計算 |
| 許容圧縮応力の算出（鋼構造） |
座屈を考慮した許容圧縮応力（鋼構造用）
簡易確認用でしかありません。 |
| 許容曲げ応力の算出（鋼構造） |
横座屈を考慮した許容曲げ応力（鋼構造用）
簡易確認用でしかありません
※区間内で曲げモーメントが変化する場合に適用 |
| 曲線カント計算 |
鉄道の曲線カントを計算します。
※あくまでも鉄道構造規則に則ったもので各地点の曲線が正確に計算出来るわけではありません。 |
| 弦長オフセット計算 |
弦長オフセット計算（土木工事で使用）
道路のカーブに側溝や縁石を設置するときに便利。 |
| 現在地と距離と方角からある地点を求める |
現在地と距離と方角からある地点を求める |
| 固化材スラリー比重計算 |
水と固化材を一定配合比で混ぜ合わせたときの固化材スラリー比重（規定値）を算出します |
| 溝形-アール無し-ねじり変形 |
溝形-アール無し-ねじり変形（片側固定、トルク荷重）のねじれ角度の計算 |
| 鋼材の炭素等量--STEEL-CARBON-EQUIVALE |
鋼材の溶接による硬化性を知る指標となる。
【110,325】STEEL-CARBON-EQUIVALENT=Ceq
Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14（％） |
| 鋼製巻き尺補正量と温度-MEASURING-RELAIABL |
鋼製巻き尺補正量と温度
【325,725】MEASURING-RELAIABLE-LENGTH=TEMPERATURE
dx=0.000012×（T-T0）×L |
| 鋼製巻き尺補正量と張力-MEASURING-RELAIABL |
鋼製巻き尺補正量と張力
【325,725】MEASURING-RELAIABLE-LENGTH=TENSION-FORCE
dx=(P-P0)×L/(A×E) |
| 最高硬さと炭素等量-CARBON-EQUIVALENT=MA |
鋼材の溶接ボンド部付近の最高硬さは、鋼材の炭素等量との間に直線関係がある
【110,325】CARBON-EQUIVALENT=MAXIMUM-HARDNESS
Hvmax=1,200×Ceq-200---板厚12mmのすみ肉溶接の場合 |
| 最小縁端距離--BOLT-EDGE-DISTANCE=NOI |
最小縁端距離(D1：せん断孔あけ、D2：ドリル孔あけ）はS規準で定められている。
【325,S規準】BOLT-EDGE-DISTANCE=NOIMNAL-DIAMETER
ΔL=D-d1 |
| 三針測定、メートルネジとユニファイネジの有効径を算出する公式 |
メートルネジとユニファイネジの有効径を算出する公式 |
| 四角堰の流量計算 |
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| 糸状の物を円筒体に巻き取った時の巻径 |
糸状（繊維や銅線など）の物を円筒にある一定幅で巻き取った時の巻径を求めます。
体積計算の応用です。 |
| 消費空気と電気代 |
消費するエアの量で電気代の概算を計算します |
| 千鳥打ちのゲージとピッチ--BOLT-STAGGING-GU |
千鳥打ちのゲージ(g)とピッチ(p）には、スケッチのような関係を、S規準で定めている
【325,S規準】BOLT-STAGGING-GUAGE-PITCH＝INTERVAL
b=（p^2-g^2）＾0.5 |
| 騒音レベルの距離減衰【音源騒音値不明の場合】 |
建築時に必要となる騒音レベルの距離減衰の簡易計算を行います。 |
| 騒音レベルの距離減衰【点音源値自明の場合】 |
建築時に必要となる騒音レベルの距離減衰の簡易計算を行います。 |
| 炭素鋼ボルト（M5～M10）の耐力計算 |
炭素鋼ボルトの耐力計算 |
| 中割り本数計算機 |
中割り本数計算機 |
| 超簡単 4角変形の土地を巻尺一筆書き測量して一発で面積！ |
超簡単 4角形面積測量
４隅に杭を打って巻尺で一筆書き測量して記録した長さをそのまま入力すれば面積が計算できます。
巻尺の読み値をそのまま入力してください。各辺の長さ計算は不要です。 |
| 超簡単 三角土地測量 巻尺の読み値入で面積計算 |
巻尺の三角形の頂点の読み値を入力するだけで面積が求められます。
手順 １．土地に杭を打つ
手順 ２．巻尺の頂点の目盛を３点入力。 |
| 直堀自立高--SELFEARTH-RETAINING=Hc |
ランキン・レザールによる自立高さの検討の式 P=（γH+Q）×tan2（45°-φ/2)-2Ctan（45°-φ/2)
P=側方土圧とし、地山の自立高さは、P=0の時がつり合う点となるため、、変形した次式より求める |
| 鉄筋の炭素等量--REBARL-CARBON-EQUIVAL |
鉄筋の溶接や圧接による硬化性を知る指標となる。
Ceq=C+Mn/6
【110,324】REBARL-CARBON-EQUIVALENT=Ceq |
| 鉄骨膨張力による引張破断--STEEL-THEMAL-EXP |
拘束された（固定した）鋼材は、温度差によって応力が生じ、拘束力が必要であり、許容破断耐力（N/mm2）を超えると切れる
【325,725】STEEL-THEMAL-EXPANSION-FRACTURE=STRESS
σ=α×(T2-T1)×E |
| 度分秒変換～ddd°mm′ss.s″→dddmmss.s |
dd°mm′ss.s″をddmmss.sに変換する |
| 度変換～ddd.d°→dddmmss.s |
dd.d度をddmmss.s形式に変換する |
| 度変換～dddmmss.s→ddd.d° |
ddmmss.s形式をdd.d度に変換する |
| 等辺山形-アール無し-ねじり変形 |
等辺山形-アール無し-ねじり変形（片側固定、トルク荷重）のねじれ角度の計算 |
| 動力計算ver101 |
トルクと回転数から動力(kW）計算を自動計算します。 |
| 熱膨張長さ-THEMAＬ-EXPANSION=LENGTH |
熱膨張量の値を求める
【725,SI】THEMA-EXPANSION=LENGTH
ΔL=α×(T2-T1)×L |
| 板のﾛｰﾙ展開 |
板金のﾛｰﾙ物の展開 |
| 板の反りから求める表裏伸縮差 |
板が反っている時，表裏に生じた伸縮差を求めます． |
| 板の表裏伸縮差から求める反り |
平坦な板が表裏に伸縮差を生じた場合の，反りを求めます． |
| 標準工期算定 |
工事の標準工期を計算する時に用いる式 |
| 負荷床材の許容曲げ荷重 2点集中荷重（L1=L2=L0） |
負荷床材の許容曲げ荷重（2点集中L1=L2=L0） |
| 負荷床材の許容曲げ荷重 2点集中荷重（L1＞L2） |
負荷床材の許容曲げ荷重（2点集中L1>L2） |
| 負荷床材の許容曲げ荷重（中央集中） |
負荷床材の許容曲げ荷重（中央集中） |
| 負荷床材の許容曲げ荷重（等分布） |
負荷床材の許容曲げ荷重（等分布） |
| 負荷床材の許容曲げ荷重（偏荷重、集中） |
負荷床材の許容曲げ荷重（偏荷重、集中） |
| 風力発電の発電出力 |
風力発電におけるおおよその発電出力を概算することができます。 |
| 平板載荷試験 |
設計荷重に対する載荷荷重を算出
載荷板：鋼製円形板φ300mm(面積0.0707m2) |
| 溶接できる板厚差-PLATES-WELDABLE-THICK |
突合せ溶接（T形を除く）は、母材ｂの板厚の差が5mmを超えない場合、可能である。もしくは、厚い方の小端面に削減する傾斜1/5以下となる片側勾配となければならない。
【110,325】PLATES-WELDABLE-THICKNESS=DEFFERENCE
ΔT=T2-T1 |
| 溶接われ感受性指数--WELD-CRACKING-PARAM |
溶接割れ感受性Pcmは、鋼材の化学成分組成による。
【110,325】WELD-CRACKING-PARAMETER=Pcm
Pcm=C+Si/30＋Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5*B（％） |
| 溶接ワイヤーと入熱量-WELDINＧ-WIRE=HEAT-I |
柱梁接合部の溶接では，入熱量及びパス間温度を管理する必要がある。
入熱量の計算は、積層図の1パス毎に求める。非常に重要な溶接条件になる。
【110,325】WELDINＧ-WIRE=HEAT-INPUT
Q=60×Ebolt×Iampere/s |
| 溶融亜鉛めっきとダイアフラム開孔率--HOT-DIP-GAL |
溶融亜鉛めっきのコラム柱にダイアフラムには、亜鉛めっき浴に投入できるように、中央部および四隅に孔と切り欠きが必要である
【110,325】HOT-DIP-GALAVANING-HOLE=RATIO
Da=2.7×A+1.9×B-202 --------JISH9124(溶融亜鉛めっき作業指針・解説）A：B=1:1 |
| 溶融亜鉛めっき継手のすべり係数--FRICTIONAL-CO |
溶融亜鉛めっき継手のすべり係数試験体と摩擦係数（0.4以上）の確認
部材の降伏強度（SS400=235N/mm2 または、SM490=325N/mm2）、溶融亜鉛めっき面の2面接合
μ=P/（m×ｎ×N）を求める ただし、板幅が適切でないと、すべりが生じる前に、部材が降伏して薄くなってはならない
【110,325】ZINC HOT-DIT-GALANAIZING-FRICTIONAL-COEFFICIENT=RATIO
μｘ=(W-(Φ+3))×T1×σy/(m×n×N) |
| 列車の引張力（Bve向け） |
列車の質量と加速度から、電動車1両あたりの引張力を算出します。 |
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